試驗方法淬火烈度H值試驗是按照Grossman方法進行的，選用的材料為40Cr鋼，端淬試驗依據GB 225~1963《結構鋼末端淬透性試驗法》，淬火烈度試樣為Φ25mm×156mm+Φ12. 5mm×73mm的變直徑試棒，經850℃ x40min加熱淬入預定流速的介質中，然后在Φ12. 5mm與Φ25 mm兩段中部切開并測量心部的硬度值。試驗用淬火槽的攪拌系統由可變速的頂插式螺旋槳攪拌組件和導流均流組件構成，有效淬火區為500mm(L)×400mm(W)×l000mm（H），裝液量為1m3，介質為普通淬火油。介質流速采用LDZ -2袖珍式超聲波多普勒測速儀測量，測速儀精度為2.0級，重復性誤差≤0.7%。冷卻曲線采用符合IS0 9950：1995(E)標準的介質冷卻性能測定儀測定。分析討論在冷卻曲線的研究方面，人們做了大量工作，并取得了很有價值的研究成果，但是，由于冷卻問題的復雜性，在冷卻曲線的解釋和評價方面仍處于探索階段。這是采用淬火油在不同流速下的冷卻曲線和淬火烈度日值的測量結果，分別與各種評價冷卻曲線方法相結合進行了對比研究。結果表明，用IVF的硬化能力。法測試的卯值與測量的淬火烈度日值增長斜率相近，同時，硬化能力卯值也能較全面地反映出冷卻曲線的幾個主要特征參數，因此，IVF的硬化能力法被采用。公式(1)是依據IS0 9950標準測量淬火油冷卻曲線通過回歸分析推導出的HP值計算方法，公式(2)是針對碳鋼在油中淬火的HP計算公式。HP=K1+K2Tvp+K3CR-K4Tcp   (2)HP=91.5+1.34Tvp+10.88CR-3.85Tcp
　　式中：HP是介質的硬化能力；Tvp是蒸汽膜向沸騰階段的轉換溫度℃；CR是600-500℃之間的平均冷速℃/s；Tcp是沸騰向對流階段的轉換溫度/℃；k1、k2、k3和k4是常數。隨著介質流速的增加，冷卻曲線的特征點Tvp和Tvp分別向高溫和低溫移動，并且，蒸汽膜向沸騰階段的轉換溫度Tvp和沸騰向對流階段的轉換溫度的轉折點咒P由陡變變為緩變，確定Tvp和Tcp值準確性降低，使HP值的計算誤差增加。此研究以曲線在高溫區和低溫區冷速產生最明顯變化的起始溫度分別為Tvp和Tcp值，大大降低了HP值的計算誤差。對于同等淬火油在不同流速下的冷卻曲線是不同的，介質的硬化能力HP值和淬火烈度H值均隨介質流速的增加而增加，并且二者之間增加的趨勢趨于一致，這表明用來表征介質冷卻能力的HP值與淬火烈度H值有相似性。本文參考《淬火冷卻技術及淬火介質》一書。